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柴油机新题
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四冲程柴油机气阀间隙调整保证各缸测完的最小盘车角是多少
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柴油机考证笔记
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柴油机工作系统
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知识点笔记柴油机某一缸与其他缸相比
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&&&&柴油机某一缸与其他缸相比，需检查喷油泵的密封性的情况是齿条刻度大，爆压低，排气温度低。喷油泵柱塞与套筒磨损后对喷油泵的影响是喷油压力降低，供油定时延后，供油量减小。回油孔式喷油泵柱塞偶件长期使用后，其磨损部位最易出现在套筒内回油孔上部、螺旋槽的工作区。使用回油孔式喷油泵的多缸柴油机，检查各缸供油均匀性的常用方法是油门标定检查各泵齿条刻度值，可靠方法是测示功图计算平均指示压力。回油孔式喷油泵循环供油量单调的方法是调节油泵齿条与油门拉杆的连接位置。柴油机喷油泵密封性的检查方法，普遍采用泵压法。在柴油机喷油泵出油阀密封性的检查中，当压力达到规定数值时应该放松泵油手柄。柱塞泵则按住泵油手柄。喷油泵密封性检查对象为出油阀和柱塞。喷油泵柱塞密封性检查要取出出油阀。MANBW柴油机喷油器对循环冷却油路的控制方式是止回阀关闭打开循环油路。止回阀相对于针阀先开后关。单孔式喷油器适用于分隔是燃烧室的小型柴油机。多孔式喷油器适用于开式燃烧室。带止回阀的喷油器当止回阀卡死在开启位置时，对喷油器的影响是不能冷却；密封性检查时泵油压力略低于针阀开启压力。喷油器启发压力高于针阀落座时的燃油压力。无冷却式喷油器结构复杂，启阀压力不可调节。当喷油器的喷孔部分结炭而使孔径减小时，将会出现喷油率减小，油束射程减小，各缸喷油不均匀；喷孔因结炭而使孔径减小时，将不会出现喷油持续角减小。喷油器喷孔内外结炭的直接原因在于喷油器冷却不良而过热。喷油器针阀座因磨损而下沉时对喷油器工作的影响雾化不良，密封面压力变小。倾斜针阀45°角，观察其在针阀套中自由下滑情况，可大致检查针阀与阀套柱面的密封情况。喷油器调节螺钉松动或喷油器弹簧经长期使用疲劳断裂则喷油提前，启阀压力降低，雾化不良、燃烧冒黑烟。柴油机运转中若高压油管脉动微弱，排温降低则原因可能是喷油泵密封不良漏油；高压油管脉动微弱、排气温度升高且冒黑烟则原因可能喷油器针阀在开启位置咬死；若高压油管脉动微弱，排温降低，最高爆发压力降低，其原因可能是喷油泵出油阀弹簧折断；突然出现单缸排烟温度降低，并伴随主机转速下降、高压油管脉动强烈，则可能的原因是某缸喷油器针阀卡死在关闭位置；突然出现单缸排烟温度降低，并伴随主机转速下降、高压油管无脉动，则可能的原因是某缸高压油泵柱塞卡死在最高位置。柴油机喷油泵出油阀上具有的减压环带，其作用是避免重复喷射。在柴油机喷油泵柱塞密封性的检查中，应该取出出油阀。对喷油器的检查与调整工作不包括喷油均匀性、喷油定时、关阀压力。高压油管异常发热是因为喷油压力过高、供油量过大、喷油器喷孔堵塞。&&&&&&&&在四冲程柴油机中，压缩终点的压力和温度下降的原因是进气阀延后关闭角太大。排气阀提前开启角减小则排气耗功增加、新气进气量减小四冲程柴油机的换气过程包括自由排气阶段、强制排气阶段、进气阶段。二冲程柴油机的扫气阶段，缸内废气的排出主要依靠进气的清扫。二冲程气口-气阀式直流扫气柴油机气口对称下止点，气阀不对称下止点在四冲程柴油机中，使膨胀损失（膨胀功和排气功损失）增大的原因是排气阀提前开启角太大；压缩终点的压力和温度下降的原因是进气阀延后关闭角太大。在各种类型柴油机中，得到广泛应用的气阀阀盘形状为平底。有些四冲程柴油机的进气阀直径比排气阀稍大，主要是为了提高充量系数。气阀机构的组成部分不包括顶杆或摇臂。气阀阀面与阀座为全接触式配合，其阀线宽一般为1.5～2.5mm。小型全接触式，中型外接触式气阀阀面与阀座为外接触式配合，即阀面锥角小于座面锥角，通常小0.5°～1°气阀阀面与阀座为内接触式配合，即阀面锥角大于座面锥角，通常大0.2°～0.5°。气阀阀杆卡死通常的原因是滑油高温结碳。柴油机气阀锥角α增大时，会使气阀对中性好，气密性也好。大型低速二冲程柴油机的凸轮轴一般都采用凸轮安装在分段的轴上在筒形活塞式柴油机中，传动凸轮轴的齿轮一般安装在曲轴的尾端。凸轮轴链传动机构磨损使链条松弛时，正确的处理措施修理链条新型柴油机，凸轮轴传动机构采用链传动，其张紧轮设置在柴油机正车松边上，主要目的是张紧链条方便二冲程柴油机凸轮轴链传动机构中装置惰轮不是为了调配气阀定时。机械式气阀传动机构的作用是传递凸轮运动。机械式气阀传动元件有：滚轮、顶杆、摇臂。造成机械式气阀传动机构顶杆弯曲的原因是气阀卡死。液压式气阀传动机构的组成部分包括液压传动器、顶头、油管液压式气阀传动机构的优点是噪声低、阀杆不受侧推力、总体布置自由、改善了拆装条件；气阀卡死或气阀上部液压传动器柱塞卡死会使安全阀开启。液压式气阀传动机构液压油系统的补油阀漏泄的后果是气阀开度减小。引起柴油机气阀阀座与阀面产生麻点的原因可能有硫酸腐蚀和钒、钠腐蚀。引起气阀阀杆断裂的主要原因是阀的启闭撞击疲劳断裂。阀盘阀杆断裂原因不包括气阀间隙过小的膨胀断裂。下列现象将导致气阀升程变大的是凸轮轴向凸轮工作段方向弯曲。气阀阀杆卡死通常的原因是滑油高温结炭，不包括高温腐蚀。在测四冲程柴油机气阀间隙时，保证各缸测完的最小盘车角度360°～720°曲轴转角气阀定时的测量应在测量调整气阀间隙之后进行。用千分表测气阀定时时，千分表指针刚动时刻的飞轮刻度为开启提前角测柴油机正车气阀定时时，正向盘车。传动齿轮安装不正确造成气阀定时提前的故障摇臂轴磨损或气阀摇臂座紧固螺栓松动产生的影响是气阀晚开早关测量气阀定时能够间接得知凸轮的磨损程度如何。所谓气阀间隙是指在柴油机冷态下气阀阀杆顶端与摇臂头部之间的间隙即气阀的热胀间隙用来防止气阀漏气。&&&&&&&&气阀传动机构滚轮磨损会对气阀间隙和定时产生影响，正确的调整措施是调气阀间隙。排气间隙大于进气间隙。气阀间隙是测量阀杆与摇臂处间隙；当气阀间隙过小时，气阀关闭不严，易于烧蚀；当气阀间隙过大时，将会造成气阀开启持续角减小，开启提前角减小，关闭延迟角减小，迟开早关，阀杆与摇臂的撞击严重，加速磨损，柴油机发出强烈的噪声车削或磨削气阀或阀座时必须进行找正，否则会造成气阀和阀座不能密封。增压器转子采用滑动轴承的优点有构造简单。废气涡轮增压器中压气机端设止推轴承，易喘振。为了保证废气涡轮增压器可靠润滑，废气涡轮增压器的润滑系统最好是重力-强力混合润滑系统废气涡轮增压器，压气机的主要组成部件有工作叶轮、排气蜗壳、扩压器。废气在涡轮机工作叶轮内流动过程中压力速度都上升。在废气涡轮中，实现废气压力能转变为动能的部件是喷嘴环和进气道；实现废气动能转变为机械能的部件是叶轮。排气蜗壳和扩压器动能转化为压力能；在废气涡轮中废气流经叶轮叶片后压力降低，温度降低，流量不变。废气涡轮增压器，涡轮机的主要组成部件没有扩压器，有工作叶轮、喷嘴环、进气箱、排气壳；压气机主要部件有工作叶轮、排气蜗壳、扩压器。关于单级轴流式涡轮冲动力矩和反动力矩都是在叶轮叶片上产生的。增压器轴承烧毁的原因可能是滑油压力过低或油量不足、油质不洁或混入了外来物；会造成废气涡轮增压器转速急剧下降，滑油温度升高，增压压力降低并出现异常的声音。增压器强烈振动原因有：压气机喘振、压气机叶轮损坏、叶轮结炭。引起增压压力异常下降的原因是排气阀开启提前角较小、喷嘴环变形截面增大、轴承故障、轴封结炭。排气阀漏气，喷油提前角太小不会使增压压力异常下降。排气阀开启提前角增大及后燃严重会使增压压力异常升高。干洗增压器涡轮时，其负荷不得低于50%标定负荷在增压器运转中清洗压气机，应在清洗前后20min内，气缸润滑油供应量提高50%～100%增压器压气机的空气滤清器、扩压器积垢会引起增压压力下降增压器压气机排出压力下降而其转速变化不大，其主要原因是压气机叶轮、扩压器脏污。滑动轴承结构简单主机扫气压力是否正常应依据推进特性负荷相同时，增压压力升高，并伴随着增压器的超速，主要原因柴油机方面的故障。为保证废气涡轮增压器轴承的润滑，轴承箱中的滑油应定期更换。自带润滑油泵的增压器，在主机冲车、试车后应及时检查滑油泵供油情况。连杆大端轴承液体动压润滑，活塞销轴承难以实现动压润滑；十字头销轴承液体静压润滑。柴油机部件中较难实现液体动压润滑的是活塞销轴承。影响液体动压润滑形成油楔的因素中，错误的是滑油压力。在液体润滑中运动表面的摩擦系数取决于液膜黏度；在边界润滑中其界面的摩擦系&&&&&&&&数只取决于摩擦表面性质；在边界润滑中，其形成的吸附膜主要来自于滑油中极性分子的吸附性，反应膜来自于滑油中添加剂与金属表面的化学反应。摩擦表面上同时存在边界润滑与液体润滑时，称为半液体润滑。摩擦表面上同时存在边界润滑与液体润滑以及在柴油机废气涡轮增压器中的滚珠轴承的润滑方法，称为弹性液体动压润滑。国际公认的滑油质量等级中的代号的是CD清净分散剂是滑油使用的重要添加剂，它的作用主要是锈蚀抑制和洗涤与悬浮在筒形活塞柴油机运转中，其曲轴箱油的有机酸与SAN都增加正常使用时曲轴箱油的碱值靠补新油维持。曲轴箱油闪点要求一般为开口闪点不低于210℃曲轴箱油使用中酸值与渣增加的主要原因是混入燃烧气体。曲轴箱油主要因为油温过高，氧化变质后颜色变深、总酸值增加、密度增加、黏度上升。为了防止曲轴箱油迅速氧化变质，应控制滑油的使用温度一般不高于65℃。滑油黏温特性好，则黏度指数的变化是增大接近100，黏度比的变化规律是减小接近1粘度指数大则好。在柴油机中润滑的作用有在柴油机中润滑的作用有减磨、防腐、冷却、传递动力。在筒形活塞式柴油机中曲轴箱油的主要用途是各轴承润滑。对曲轴箱油抗腐蚀性要求的目的在于防止轴承材料腐蚀。抗氧化安定性在于防止滑油变质。在柴油机运转中，气缸套的润滑状态是边界润滑。润滑可以减磨、防腐、冷却、传递动力。API分类法按油品质量和适用机型特点把滑油分为4个质量等级，对曲轴箱油进行分类。气缸外表面径向压应力机械应力为零，而非最小。清净性添加剂防止高温生成漆膜，锈蚀抑制、洗涤悬浮。冷冻机油不属于润滑剂。&&&&&&&&燃油系统为安全使用燃油，船用燃油的闪点应不低于60℃～65℃。柴油机在使用燃料油时，雾化加热器出口燃油温度的高低主要依据喷油器对燃油黏度的要求来决定。在沉淀柜中为了提高净化效果，重油应预热至50～60℃。滑油的进口温度通常应保持在40～55℃在雾化加热器中，预热重油的热源为饱和蒸汽，饱和蒸汽压力不应超过0.8MPa。在雾化加热器中，为了避免加热后迅速积垢，预热温度应不得超过150℃。船舶进港前把重油换为轻油过程中，最容易发生的故障喷油泵的柱塞卡紧或咬死。集油柜没有沉淀净化燃油的作用。按照我国有关规定，大型船舶燃油预热的热源应为饱和蒸汽。在船上，应当由轮机长提出加油数量和规格，二管轮负责装油。确定加油油舱和数量时，应考虑船的平衡，不得超过舱容的95%。为保证燃油正常流动，燃油的最低温度必须高于浊点。&&&&&&&&在船舶使用条件下燃油的使用温度起码应高于浊点温度。主机滑油系统中的滑油泵通常采用螺杆泵。船舶海水冷却系统中的海水泵一般采用离心泵。在中央冷却系统的中央冷却器内进行的冷却是海水冷却低温淡水。主机滑油系统的自动清洗滤器一般位于滑油泵排出管路。调节主机滑油压力的方式有调节旁通阀的开度。主滑油系统中，不必是双套的设备有自动冲洗滤器。增压器润滑系统中重力油柜的作用是为增压器轴承供油。主机滑油泵带有自动切换装置时，备车启泵时的正确操作是先将主泵控制旋钮置于启动位置，再将备用泵控制旋钮置于备用位置。主机滑油泵带有自动切换装置时，一般在备车时应进行自动切换试验，试验的正确操作是将备用泵控制旋钮置于备用位置，将运转主泵的控制旋钮置于停止位置。&&&&&&&&滑油冷却器冷却效果下降冷却水量不足，滤器污堵，冷却器管子堵塞，冷却水泵故障，不包括冷却器管子破损泄露。确定自动排渣分油机排渣时间间隔的因素是实际分油量和燃油中杂质含量。分油机中被分离油料的加热温度一般由油料粘度确定。分离高密度燃油的新型分油机的特点有.无重力环.配有水分传感器分油机分离燃油时的分油量一般选择额定分油量的1/2；分油机分离滑油时的最佳分油量一般应选择铭牌额定分油量的1/3为使分油机启动时分离筒的转速平稳上升，减少启动负荷，一般采用摩擦联轴器结构。分油机重力环的内半径，即是分油机的出水口半径；离心式分油机的出水口直径大于出油和进油口直径迪拉瓦自动排渣分油机的控制阀表盘上标有“1、2、3、四个位置分别代表开启、4”空位、密封、补偿迪拉瓦自动排渣分油机控制阀在“密封”位置时工作水经外接管进入活动底盘下方，“补偿”位置时工作水内管通。造成自动排渣分油机排渣口跑油的原因是滑动圈上的泄水阀（塑料堵头）关不严；滑动圈下方弹簧失效；浮动底盘周向密封圈失效；分离筒盖上的主密封圈失效；工作水阀故障；分离筒内结渣严重；和分离筒水封无关。自动排渣分油机工作水因管路上的滤器堵塞而使压力降低，出现的故障是排渣口不能关闭。会出现出水口跑油的原因是分油温度过高、分油温度过低、分油机转速不足、进油阀开得过快、排油阀没开或开度太小；当由于没有及时清洗分油机的分离盘，而造成分离盘之间的油流通道堵塞。不包括工作水量和浮动地盘不能抬起。出水口大量跑油原因是重力环口径太大，水封水太少；发现分油机剧烈振动时，正确的操作是立即手动停止分油机分油机达不到启动转速的原因的是制动器未松开、摩擦离合器有油、摩擦片磨损严重，不包括分离筒内积渣过多。ALFALAVALWHPX型分油机停止分油工作时，P1与P2管关闭的目的是防止高置将&&&&&&&&水箱的水流失ALFALAVALWHPX型自动排渣型分油机的P1管是开启水进口，P2是水封水进口。重油分油机在并联时总分油量大，含水多并联，杂质多串联。单台重油分油机常用分油量大于船舶重油日耗量。分油机异常振动原因有：轴承过度磨损使立轴下沉、分离筒盖没锁紧、传动齿轮损坏、摩擦离合器过度磨损。&&&&&&&&现代船舶主机缸套冷却水系统中自动调温阀的温度传感器检测的温度是淡水出机温度缸套冷却水系统的透气管：各透气管接在设备和管路的最高处．透气管一般通至膨胀水柜．膨胀水箱上部设有透气管现代柴油机采用的中央集中冷却系统中，一般高温淡水系统用来冷却.缸套、气缸盖、增压器。出海阀前控制海水最高温度。当代新型超长行程柴油机的活塞冷却介质大多选用曲轴箱滑油，一般的也有用淡水冷却。为了减小柴油机冷却腔内结垢倾向，应选择的冷却介质是蒸馏水。一般闭式循环淡水冷却的柴油机中缸套穴蚀主要由空泡腐蚀引起。海水系统海底阀位于左右两弦。&&&&&&&&如果柱塞泵式喷射系统油道中的空气排放不净，则会出现喷油压力难以建立。欲增大回油孔喷油泵的供油提前角旋出柱塞下方顶头上的调节螺钉或正车转动凸轮。欲减小回油孔喷油泵的供油提前角减薄套筒上端的调整垫片。通过升降柱塞法或升降套筒法调节供油定时，喷射持续时间不变，凸轮的有效工作段改变，升高柱塞或降低套筒供油定时提前。升降柱塞或套筒，柱塞有效行程不变，供油规律改变。始终点调节式的供油始点与终点均随负荷而变，当负荷减小时，供油始点延后，终点提前。回油孔式喷油泵柱塞偶件磨损后，喷油压力降低，将会使喷油泵供油定时延后，供油量减小。经长时间使用后出油阀的卸载能力变化是等容卸载式降低，等压卸载式增强。出油阀泄露则喷油量下降，喷油定时延后。喷油泵出油阀密封锥面泄漏，造成的不良影响是喷油量下降，喷油定时延后。在拆装喷油泵时必须保证的安装啮合记号是调节齿条与调节齿圈啮合记号、柱塞下部凸耳与调节齿套切槽啮合记号。当柴油机负荷降低时，等容卸载出油阀使高压油管残余压力降低，等压卸载压力则不变。喷油泵采用等容卸载出油阀当其卸载容积过大时发生的不良影响是喷射延迟阶段延长、下一循环供油量减小、高压油管发生穴蚀。&&&&&&&&柴油机喷油泵出油阀上具有的减压环带，其作用是避免重复喷射。柴油机气缸产生拉缸时的征兆有气缸冷却水出口温度增高、活塞冷却液出口温度升高、扫气箱温度升高、柴油机转速下降。拉缸原因：冷却不良、活塞环断裂、喷油器故障，不包括喷油定时太早。始点调节式喷油泵的供油提前角，在测定时其油门手柄应置于标定位置。喷油器的油嘴尖端积炭主要是因为喷油嘴泄露。喷油泵出油阀蓄压、止回、避免重复喷射、减压。燃烧敲缸在初期&&&&&&&&柴油机在运转中,表征转速变化量足够大时调速器才能起作用的性能参数是不灵敏度。稳定调速率反应准确性，瞬时调速率反应稳定性。根据我国有关规定，船用发电柴油机的稳定调速率应不超过5%。根据我国有关规定，船用主机的稳定调速率δ2应不超过10%。根据我国有关规定，船用发电柴油机当突御全负荷后稳定时间ts应不超过5s；瞬时调速率δ1应不超过10%。柴油发电机组在负荷突变试验中，要求调速器的稳定时间不得超过5s根据我国有关规定，船用主机的稳定调速率不超过10％装有全制调速器的船用主机当调速器故障而改为手动操纵时，其运转中出现的最大危险是遇恶劣气候，主机将发生超速危险船用发电柴油机使用的最佳调速器应该是表盘液压式根据双制式调速器的工作特点，它最适合作用的柴油机是船用带离合器的中小型主机。船
用发电柴油机必须装设的调速器是定速调速器。机械调速器的工作特点不包括灵敏准确。为了降低柴油机设定转速，对机械调速器应调节螺钉逆时针方向旋出。机械式调速器调速弹簧长期使用后弹性变差对调速器性能的影响是稳定调速率变小。在机械式和液压式调速器中，其转速感应元件的工作原理是基于力平衡原理。标定功率不等的A、B两台柴油发电机并车运行，若δ2A＝δ2B＝0，则可能出现的现象是两机负荷任意分配；若两机δ2相同且不为零，则负荷按标定功率比例分配。两台使用液压调速器的发电柴油机并联运行时，其负荷分配始终不合理的主要原因是速度降旋钮调节不妥。液压调速器的补偿针阀开度过大，油量调节过度；过小则调油不足转速稳定时间长。在液压调速器中补偿针阀开度过大，补偿指针在过大刻度，对反馈的影响是前者使反馈减弱，后者使反馈增强。如果液压调速器反馈指针指向最上位置对柴油机的影响调油不足，转速波动大。液压调速器加装速度降机构是为了提高调节过程的稳定性。液压调速器反馈机构保证调节稳定性；双反馈保证调节稳定性及可调的稳定调速率。在液压调速器中，刚性反馈（静速差）与弹性反馈机构（恒速反馈）相比，其主&&&&+&&&&&&&&要作用在于保证有差调节（合理分配负荷）。在液压调速器中，静速差机构的作用是.保证调速过程稳定、调节稳定调速率δ2、保证并联运行中各机负荷合理分配。液压调速器中设置恒速反馈机构的目的保证调速过程稳定和恒速、实现负反馈、防止油量调节过量，不包括满足柴油机并车合理分配负荷。在液压调速器中设置的恒速反馈机构按其反馈类型及其影响来讲是负反馈/滑阀提前复位。液压速度降机构提高调节过程稳定性。使用UG8液压调速器的发电柴油机单机使用时如负荷限制旋钮限制较小，易停车。PG液压调速器的波纹管式转速设定机构的输入气压信号增加时，转速设定伺服活塞和设定转速的变化是下移，升高。按PGA液压全制调速器结构特点，其工作中的主要特点是遥控气动速度设定、刚性反馈机构实现对δ2的调节、阻尼补偿系统保证调节过程稳定且恒速、补偿针阀开度调节补偿速度大小。目前船用增压柴油主机在使用的PGA调速器上多具有扫气压力燃油限制器，其主要作用是船舶加速时防止供油量增加过快而冒黑烟。UG8表盘式液压调速器的恒速反馈机构主要由下列部分组成大反馈活塞.小反馈活塞、补偿针阀.反馈指针UG8表盘式液压调速器的负荷限制机构实现对负荷限制是通过限制滑阀的动作。WoodwardUG8型表盘式液压调速器的表盘上设有4个旋钮，侧面设有一个反馈指针，转动负荷限制旋钮能够使柴油机停车；转动反馈指针能够调节调速过程的稳定性。当UG8型表盘式液压调速器进行供油量调节，使柴油机的转速稳定后，调速器内部的大反馈活塞位置发生变化。关于UG8表盘式液压调速器的速度设定机构调速电机轴与调速齿轮弹性连接。按表盘式液压调速器的正确使用要求，其负荷限制旋钮在柴油机启动时的正确调整位置是5格。在液压调速器中，静速差机构的作用是保证调速过程稳定、调节稳定调速率δ2、保证并联运行中各机负荷合理分配。按表盘式液压调速器的正确使用要求，其负荷限制旋钮在柴油机启动时的正确调整位置是5格。液压调速器在机器上清洗时，机器可以运转。调速器中使用的润滑油在使用温度范围内应满足下有适当的黏度、不腐蚀密封材料、不发生氧化变质。液压调速器的滑油在正常情况下的换油周期一般是6个月换一次。调速器连续工作时推荐的使用滑油温度范围是60～90℃。&&&&&&&&大型低速柴油机的最低启动转速范围，一般为n＝25～30r/min。小型高速柴油机的最低启动转速范围，一般为n＝80～150r/min。中速机一般为n＝60～70r/min。&&&&&&&&YANMAR6GL-HT型柴油机的发火顺序为1-5-3-6-2-4，当第3缸停在进、排气上止点时，如果这时进行启动，2缸和4缸进启动空气。柴油机在运行中引起启动空气总管发热的原因是气缸气动阀漏气。柴油机在运转中，发现某一缸启动空气管发热，其原因是气缸气动阀漏气造成的。影响柴油机启动转速大小的因素是柴油机的技术状态。指出下列与最低启动转速无关的因素是进气方式，有关的是柴油机类型．环境温度.燃油品质，气缸尺寸。对柴油机启动装置的要求是启动耗能量少、不暖缸能启动、曲轴在任何位置均可启动。正车运行的柴油机，当停油后需要减压制动时，缸内的压缩空气将在正车压缩冲程末期排出气缸，倒车膨胀行程之初。倒车运行的柴油机，当停油后需要减压制动时，压缩空气必须在倒车压缩冲程末期排出气缸。为了保证柴油机可靠启动，在压缩空气启动系统中，气缸启动阀开启定时的一般规律是低速机比高速机晚。衡量柴油机启动性能的主要参数是启动转速。与柴油机气缸启动阀的启动定时有关的因素是柴油机的机型。常用的单气路控制气缸启动阀启阀活塞结构形式是采用单级活塞式启动阀，启阀活塞面积大，开关迅速。双气路控制式气缸启动阀--分级活塞式启动阀--能兼顾启动与制动两方面的要求。气缸启动阀中的控制空气在启动阀打开后仍然保留在启动阀的控制空气腔内，在启动阀关闭时排入大气。使用回转式分配器的六缸柴油机器分配器结构是分配盘上有一个控制气孔，壳体上有6个出气口。空气分配器各缸统一由一个凸轮控制的是组合圆列式，组合圆列式滑阀需要按发火次序排列。在压缩空气启动系统中，设置主启动阀的理由不包括减少启动失误率，它位于启动控制阀与空气分配器之间。柴油机在运行中引起启动空气总管发热的原因是气缸启动阀漏气；发现某一缸启动空气管发热，其原因是气缸启动阀关闭不严而泄漏造成的。转盘式空气分配器经拆装后重新装配时，应使与分配盘上的椭圆孔所连通的气缸正好处于膨胀冲程。某发电柴油机发生启动故障，现象是操作启动手柄启动时，各缸启动阀同时有压缩空气进入气缸，则故障出在空气分配器上。启动手柄推至启动位置柴油机不能用压缩空气启动，但换向后能启动，可能的故障有主启动阀不开启、某缸空气分配器滑阀不开启。采用双气路气缸启动阀的目的是在启动时，当气缸内的压力超过启动空气的压力，气缸启动阀自动关闭。在大型船用柴油机备车过程中对滑油系统预热的常用方法是启动滑油分油机进行分油预热。现代新型船用主机暖缸时使用的预热方法大多采用．发电柴油机冷却水对主机循环加热。&&&&&&&&低速柴油机采用贯穿螺栓结构将下列部件连在一起气缸体、机架和机座。十字头柴油机气缸体、机架和机座分开制造然后用贯穿螺栓连成一个整体。中、小型柴油机机座通常多采用的形式是铸铁浇铸的整体结构。在大型柴油机中均采用贯穿螺栓把固定件连接在一起的主要目的是使被连接部件由受拉状态变为受压状态，提高机件承受机械负荷能力。在柴油机中贯穿螺栓的主要作用是使固定件只承受压应力而不承受由气体力产生的拉应力。机架、机座和贯穿螺栓的主要故障不包括弯曲疲劳或扭转疲劳。十字头式柴油机的机架还有导向作用，而筒形机没有。按照我国《钢质海船入级规范》的规定，船用主柴油机曲柄箱必须装设防爆门，其主要作用是防止曲轴箱内压力过高而爆炸。&&&&&&&&柴油机发生燃烧敲缸的原因有喷油定时太早、该缸超负荷运转、燃油的燃烧性能太差、喷油器漏油柴油机运转中在气缸中、上部发生有规律的敲击声，可能的原因是活塞与气缸的间隙过大。柴油机运转中在气缸下部及曲轴箱发生有规律的敲击声，可能的原因是十字头轴承间隙过大。柴油机扫气箱着火的原因有喷油器雾化不良、喷油定时过迟、扫气箱污垢过多、喷油器滴漏；不包括冷却水不足，气缸套过热。扫气象着火没有曲轴箱过热或安全阀开启的征兆。柴油机曲轴箱爆炸的决定因素是曲轴箱内存在高温热点。曲轴箱爆炸的决定性因素是轴承发热，活塞环漏气。十字头式柴油机发生曲轴箱爆炸的主要热源是轴承过热。为了防止曲轴箱内油雾积聚曲轴箱应装设的设备是透气装置。根据我国有关规定船舶柴油机曲轴箱防爆门的开启压力不大于0.01MPa。（表压力）。在柴油主机进行紧急刹车操纵中，避免在刹车中同时向气缸喷油的连锁设备是运转方向连锁。当船舶避碰而要求低速柴油主机采用紧急刹车时，其刹车原理是换向后使用启动空气对主机进行制动并反转。二冲程柴油机拉缸的部位通常多出现在扫排气口附近。柴油机气缸发生拉缸时的征兆是柴油机冷却液出口温度升高、曲轴箱，扫气箱温度升高，活塞及气缸冷却水出口温度增高，柴油机转速下降。根据柴油机燃烧过程分析其发生燃烧敲缸的时刻应是燃烧初期。柴油机主机暖缸的方法有发电柴油机冷却水在主机内循环（大多）、蒸汽在膨胀水箱中加热并开动温水泵、蒸汽或电加热器加热主机淡水并开动淡水泵。柴油机主机暖机工作不包括燃油和气缸油预热。在柴油机启动前进行试车的目的是检查换向机构、调油机构工作状态，检查启动系统工&&&&&&&&作状态；启动换向系统、油量调节机构、调速器工作。冲车操作的目的是观察缸中是否存有水分、观察缸中是否存有漏油、检查启动系统工作状态。在船舶机动航行时，现代大型船舶主机操作中首要的工作是保证启动空气瓶及控制空气瓶足够空气压力。在启动主机前最应注意的参数是滑油压力；启动发电柴油机后首先应注意检查的参数是滑油压力。为保证柴油机启动，机动操纵时应特别注意压缩空气压力。油气并进方式更有利于启动。主机在备车暖机时，最好的暖机方法是利用副机冷却水。在柴油机热力检查时如发现个别缸排气温度过高，其最大的原因可能是喷油器故障。在柴油机运转中进行机械检查的目的在于柴油机各机件与系统工作正常。柴油机淡水冷却器水管漏泄，在柴油机运转中的危害是淡水耗量增加；淡水压力出现异常波动可能原因是气缸或缸盖裂纹。热力检查不包括各缸压缩压力，而包括最高爆发压力。&&&&&&&&气缸总容积与压缩容积之比在二冲程柴油机中称为几何压缩比。二冲程柴油机有效压缩比?e的正确表达式为?e＝?Vc＋（1－?s）Vs?/Vc柴油机压缩比的最低要求应满足柴油机冷车启动与低负荷正常运转。进、排气阀启闭时刻与气缸内压力无关。非增压柴油机在进（扫）气过程中，气缸内的压力，四冲程机低于大气压，二冲程机高于大气压力。柴油机在排气过程中，气缸内的压力略高于大气压力。扫气口布置在排气口下方及两侧的缸套，其换气形式称为半回流。排气口与扫气口分别设在气缸中心线相对两侧的缸套，其换气形式称横流。现代船用大型二冲程柴油机换气形式向气口-气阀直流换气发展的主要原因是行程缸径比增加。二冲程柴油机换气过程所占曲轴转角一般为130--150。递增压0.15中增压0.25高增压0.35目前，限制废气涡轮增压柴油机提高增压度的主要因素是热负荷较大。限制压缩比的主要是机械负荷，也有热负荷。增压式四冲程柴油气阀喷油提前角较大是错误的。柴油机气缸内燃烧的最高温度一般在，压缩可以达到600---700。排气提前不能减少膨胀功损失。易产生废气倒灌的是排气凸轮严重磨损。二冲程柴油机的换气过程所占曲轴转角不到四冲程机的一半。铸造机体，焊接曲轴。筒形机主要固定件可以没有机座。十字头式柴油机的重量比筒形活塞式柴油机高度高，重量大。活塞在四冲程柴油机中排出气缸内废气，承受侧向推力。在二冲程中启闭气口。中、小&&&&&&&&型柴油机活塞外圆的磨损发生在活塞裙部左右方向。二冲程柴油机控制扫气定时的设备是活塞头部。船用大中型柴油机活塞头与活塞裙的材质分别是耐热合金钢，耐磨合金铸铁。塞环材料的要求不包括刚性好，要求有强度高、刚度大、散热性好、摩擦损失小、耐磨损、密度小。球墨铸铁活塞耐磨性最好，铝合金活塞易发生冷车启动困难，铝合金活塞导热性最好。活塞密封环是非强制冷却活塞头的热量传出主要途径。强制冷却式活塞冷却主要是轴向散热。活塞环的天地间隙和搭口间隙一般规律是第一、二道环最大依次减小。影响活塞环弹力的是径向厚度和高度，影响张力的是径向厚度，影响环弹力的是环的厚度。活塞环在环槽中产生扭转与弯曲，其形成的原因是环槽过度磨损。活塞环内表面刻痕的目的是提高弹性。斜搭口活塞环的搭口间隙是工作状态下切口的垂直距离，变大则工作面磨损，径向磨损。活塞环搭口对侧拆成两段的原因主要是搭口间隙太小。压缩环（密封散热）大于刮油环的搭口间隙数值。轴向磨损天地间隙增大，泵油加大；天地间隙过小则活塞环达到其工作温度时，可能产生夹环现象，导致漏气气缸、扫气箱着火。在现代长行程大型低速柴油机中，决定活塞环是否需要换新的主要依据是径向厚度磨损值。活塞销座的磨损规律一般是上下方向直径增大。活塞环长期使用搭口间隙增大。中高速柴油机的筒形活塞活塞裙通常不是耐磨合金钢制造，活塞头外径小于活塞裙外径。活塞环磨损后活塞环自由开口间隙不会增大。填料函在不吊缸的情况下可单独检修。以淡水作为冷却介质的活塞冷却机构应采用套管式水冷，常有水击，空气室防水击。套管式或铰链式活塞冷却机构常用于大型二冲程十字头式柴油机发电用柴油机。铰链式（滑）油冷密封困难。某些柴油机的套管式活塞冷却机构中专设有喷管式抽吸器，其作用是避免水击。柴油机吊缸时对活塞环进行检查和测量的项目不包括环背隙检查。通常影响活塞环泵油作用的各种因素不包括回转运动。刮油环的工作表面一般不是矩形。活塞裙部设有径向润滑油孔向气缸摩擦表面输送滑油。大型低速二冲程柴油机的活塞活的组成有活塞头、活塞裙、活塞杆、柔性螺栓，不包括活塞销。高速低负荷跳环造成漏气。活塞销合金钢中空表面淬火。活塞杆填料函的工作性能，与刮油环和密封环的工作温度无关。通常缸套的穴蚀多发生在筒形活塞机缸套外表面，增加缸套的轴向支撑距离不能减轻穴蚀，穴蚀主要是因为振动，最实用的是减小活塞与缸套间隙。空泡腐蚀在缸套外壁。气缸套外表面机械应力与热应力均为拉应力筒形活塞活塞头外径小于活塞裙外径。四冲程柴油机气缸盖功用中包括形成进排气通道，不包括支撑气缸套；四冲程气缸套功用不包括开有气口形成扫气通道。整体式气缸盖密封性差。四冲程柴油机气缸盖触火面的裂纹最容易发生的部位是阀孔间区域（鼻梁区）。气缸盖在高频应力作用下产生的疲劳裂纹一般出现在气缸盖底板的水冷面。在燃烧室各部件的裂纹故障中，一般地说多发生在气缸盖触火面。气缸盖底座孔之间出现裂纹造成气缸盖热疲劳强度不足。&&&&&&&&单体式气缸盖密封性好、刚性好、维修方便、成品率高。中、小型柴油机气缸盖的材料一般采用铸铁，大型低速柴油机气缸盖材料最好为锻钢。气缸盖不要求抗穴蚀。柴油机铸铁气缸套的正常磨损率一般应不大于0.1mm/kh。柴油机镀铬气缸套的正常磨损率一般应不大于0.01～0.03mm/kh。四冲程柴油机连杆大端轴承下瓦承受的力是活塞连杆机构惯性力。二冲程柴油机连杆螺栓在工作中的受力是预紧力，不受惯性力。某些大型低速二冲程十字头柴油机使用短连杆的主要目的是降低柴油机高度。连杆损坏原因有拉缸、水击、飞车、连杆轴承间隙大。四冲程柴油机连杆大端轴承下瓦承受的力是活塞连杆机构惯性力。斜切口型连杆大端不是为了便于调整压缩比。四冲程润滑顺序：曲轴---连杆大端---曲轴销主轴承―曲轴下端―活塞销二冲程润滑顺序：专设的滑油供给系统―--十字头---连杆大端大型低速柴油机的连杆材料与杆身断面一般是优质碳钢、圆形断面。中高速柴油机连杆合金钢、工字型断面。对柴油机连杆的要求是重量轻和耐疲劳或抗失稳。连杆大端的剖分面由平切口改为斜切口的主要原因是吊缸检修方便；筒形活塞式柴油机的连杆大端采用斜切口的目的是增大曲柄销直径。连杆杆身要有足够的抗弯强度。主轴承磨损不均匀时曲轴受弯矩增加。连杆螺栓断裂的部位大多螺纹部分。某四冲程六缸柴油机，发火顺序为：1-2-3-6-5-4，当第2缸活塞位于进、排气上止点时，第1缸活塞位于进气位置。连杆弯曲及连杆大端轴承磨损都使压缩比变小。连杆大端偏磨使活塞行程变短。四冲程高速柴油机的连杆大端刚性不足，大端轴承上轴瓦磨损。扭转疲劳产生的裂纹其起始区与发展走向多是由油孔开始向轴颈发展。低速二冲程柴油机主轴颈磨损主要在远离曲柄销一侧的原因是气体力始终大于惯性力。一般情况下，曲柄销磨损比主轴颈快的原因是曲柄销的比压比主轴颈大。轴承中的穴蚀通常发生的部位是滑油低压区。轴承减磨合金没有变形，有电化学腐蚀。易于加工不是机体的结构优点。机座不承担曲轴回转的扭转应力。柴油机固定件的作用不包括防止惯性力作用产生的激振力。焊接箱形机架的特点是刚性好。柴油机机体通常由机架、机座或气缸体和机架组成。A字形机架的特点是制造加工容易。易于加工不是中小型柴油机采用机体结构的优点。十字头式柴油机的机架有导向作用。按我国规定，柴油机曲轴箱的防爆门自动弹开时，箱内表压力必须＜0.02Mpa。气缸套的材料一般是灰铸铁、球墨铸铁、耐磨合金铸铁。现代二冲程长行程柴油机的气缸盖的材料大多采用锻钢。连杆弯曲使柴油机的压缩比变小。现代大型低速柴油机的机座多采用的形式是钢板焊接深型的分组式整体结构。组合式活塞活塞裙材料不用锻钢。&&&&&&&&对喷油器的检查与调整工作包括启阀压力、雾化质量、密封性。一般造成气阀弹簧断裂的主要原因是弹簧振动。引起增压压力异常下降的原因是排气阀开启提前角较小、喷嘴环变形截面增大、轴承故障、轴封结炭&&&&&&&&
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